Přehled změn a novinek, stav DVD 2011-3.2cz

V případě dotazů nás kontaktujte:

Podrobné informace ke každému produktu naleznete
v samostatném dokumentu

Tyto informace zobrazíte kliknutím myší na název produktu

Při instalaci do cesty obsahující mezerník probíhá předání dat do nástroje RTprint správně.

Oprava normově závislé databanky materiálů, parametr gama_inf pro mimořádnou seizmickou situaci.

Rozšíření normově závislé databanky materiálů o součinitele seizmického zatížení ve směru X a Y a o třídy duktility stavebního objektu.

Aktualizace databanky ocelových profilů tvaru L.

Požární odolnost
Oprava výpočtu šířky stojiny u průřezů tvaru I.

Krytí betonem
Krytí betonem c.vL musí být uživatelem zadáno a zohledňuje se při výpočtu vnitřního ramene a posouzení požární odolnosti.

Dovolená napětí v betonu
Dovolená tlaková  napětí v betonu v čase t1 jsou v případě předpětí v licí formě 0.70 fck(t) namísto běžné hodnoty 0.60 fck(t).

Požární odolnost
Oprava hodnoty NRd ve výpočtu stupně využití u tlačených dílců.

Algoritmus výpočtu šířky trhliny
Optimalizace numerické komvergence nelineárního algoritmu přímého výpočtu šířky trhlin pro skořepiny s tahovým namáháním.

Minimální výztuž
Předpokladem výpočtu minimální výzuže stěn je jejich definice jako tlačený dílec s poměrem stran b/h >=5. pokud je poměr stran b/h < 5 předpokládá se průřez sloupu, pro který se pak počítá konstruktivní minimální výztuž.

Požární odolnost
Obdélníkové průřezy o šířce 1.00 m, které byly zadány jako nosníkové, se u požární odolnosti posuzují automaticky jako deska.

Rozsáhlé přepracování a zlepšení protokolu výpočtu a návrhů

Nelineární průhyby s trhlinami: stabilizace výpočtu v případě nulového zadání minimální uživatelské výztuže As se interně počítá s hodnotou 0.01 cm2.

Tabelární hodnoty průhybů se již netisknou v kompaktním protokolu.

Lze protokolovat i vnitřní účinky únavové návrhové kombinace.

Kombinační součinitele se protokolují i pro předepsané vnitřní účinky.

Odstraněno překrytí textových popisů u obrázku průběhu lineárních deformací.

Potlačení generování nadbytečných "vnitřních" návrhových řezů nad podporami. Pro návrh jsou potřebné pouze hranové a osový.

Odstraněno padání programu při vytváření nových průřezů.

Při aktivaci redistribuce je pole pro zadání % okamžitě aktivní.

Globální nastavení osového krytí výztuže se nyní při jeho úpravě přenáší na všechny průřezy nosníku.

V nelineárním výpočtu s trhlinami (průhyby) se nezohledňoval vliv předpínacích kabelů bez soudržnosti.

Podle nastavení materiálů lze nyní v návrzích zohlednit zpevnění předpínací výztuže (šikmý průběh pracovního diagramu napětí-přetvoření nad mezí fp0,1k).

• Zadání zatížení po polích lze volit ve vztahu k počátku nosníku nebo pole. Při změně délky pole se toto zadání zachovává
• Nelineární výpočet deformací: oprava chybné interpretace numerických tolerancí dosažené přesnosti výpočtu ve výpočetním jádru TRIMAS

• Pro seizmickou návrhovou situaci lze předepsat třídu duktility
• Krytí betonem podélné výztuže: toto lze nyní přímo zadat. Tento parametr se může projevit zejména u ramene vnitřních sil v případě vícevrstvé výztuže (zadávané její těžíšťovou polohou) a dále pak u osových roztečí při posudku požární odolnosti.

• Zadání zatížení po polích lze volit ve vztahu k počátku nosníku nebo pole. Při změně délky pole se toto zadání zachovává
• Nelineární výpočet deformací: oprava chybné interpretace numerických tolerancí dosažené přesnosti výpočtu ve výpočetním jádru TRIMAS
• Protokol výpočtu byl rozšířen o obrázky průbehů pokrytí tahových a smykových sil. Tyto průběhy so do protokolu automaticky vloží po provedení funkce Výkres výztuže/ZAC
• Rozšíření podporovaných norem o DIN EN 1992-1-1 a DIN EN 1992-1-2 (požární odolnost)
• Aktualizace a rozšíření dokumentace
• Součinitel životnosti betonu alfa.cc lze uživatelsky upravovat
• V závislosti na zvolené třídě expozice se po potvrzení příslušného panelu OK nastavuje v parametrech návrhu na MSP normou dovolená šířka trhliny.
• Obsah panelu jednotlivých stupňů využítí zobrazovaný bezprostředně po výpočtu se nyní tiskne i na poslední stránku protokolu.
• Uživatelský materiál lze i po opakovaných výpočtech znovu upravovat. Při změně normy se uživatelský materiál předpínací výztuže již nestává standardním.

• Pro seizmickou návrhovou situaci lze předepsat třídu duktility
• Krytí betonem podélné výztuže: toto lze nyní přímo zadat. Tento parametr se může projevit zejména u ramene vnitřních sil v případě vícevrstvé výztuže (zadávané její těžíšťovou polohou) a dále pak u osových roztečí při posudku požární odolnosti.
• Krytí betonem: skutečné krytí betonem se definuje pomocí parametru c.vL. U jednovrstvé výztuže lze toto buď přímo zadat nebo ponechat hodnotu převzatou z panelu volby třídy prostředí. U vícevrstvé výztuže je třeba tento parametr vždy přímo zadat. Parametr c.vL se současně využívá jako přibližná hodnota osového krytí výztuže u definice dodatečné výztuže na úrovni průřezů nosníku, tj. zpravidla podél jeho svislých hran. Zde se hodnota cv.L automaticky přebírá jako hodnota d1, kterou zde lze uživatelsky lokálně upravit.
• Požární odolnost: kontroluje se minimální výška nosníku u prostupů a osová vzdálenost výzutže od hrany prostupu. Současně byly odstraněna chyba pro případ, kdy leželo těžiště průřezu v místě prostupu.
  Obdélníkové průřezy o šířce 1.00 m, které byly zadány jako nosníkové, se u požární odolnosti posuzují automaticky jako deska.

Odstraněno padání programu při předávání dat do RTprint.

Úpravy grafického prostředí.

• posouzení vzpěrné stability na mezením stavu únosnosti s teorií II. řádu lze provádět dle DIN EN 1992-1-1 5.8.6(3).
• posouzení požární odolnosti lez vést buď tabelárně dle DIN EN 1992-1-2, tabulka 5.2a nebo zónovou metodou se zohledněním teplotních dilatací.

(norma ČSN EN v BESTu již od verze 7.0, tj. od r. 2009)

Výkres výztuže
Odstranění chyby a padání programu při exportu výkresu výztuže do ZacView nebo Zeicon.

• ČSN EN 1992-1-1
• obecná EN 1992-1-1
• DIN EN 1992-1-1
• ÖNORM B 1992-1-1
• BS EN 1992-1-1
• nadále podporovány i starší normy DIN 1045:1988 a DIN 1045-1:2008

Rozšíření výstupního protokolu, revize češtiny

Běžná údržba a korektury

Nelineární průhyby s trhlinami: stabilizace výpočtu v případě nulového zadání minimální uživatelské výztuže As se interně počítá s hodnotou 0.01 cm2.

U výpočtů průhybů se 2. stupeň předpětí zohůedňoval až v čase spřežení celého průřezu. Nyní se zohledňuje v zadaném čase aktivace. Tato oprava nemá vliv na výsledky návrhů.

Podle nastavení materiálů lze nyní v návrzích zohlednit zpevnění předpínací výztuže (šikmý průběh pracovního diagramu napětí-přetvoření nad mezí fp0,1k).

U obecné normy EN 1992-1-1 se na hraně podpory uvažuje max. Med 15% z max. ohybového momentu ve středu rozpětí pole (9.2.1.2(1)). U ostatních norem ponechána hodnota dle NA, tj. např. pro ČSN EN 25%.

Požadavek na min. výztuž podporových oblastí množstvím 25% výztuže nosníku v poli mohl způsobit nedostatečné výztužení, pokud se výztuž v poli nepočítala ze staticky nutné výztuže.

• Nelineární výpočet deformací: oprava chybné interpretace numerických tolerancí dosažené přesnosti výpočtu ve výpočetním jádru TRIMAS

• Pro seizmickou návrhovou situaci lze předepsat třídu duktility
• Krytí betonem podélné výztuže: toto lze nyní přímo zadat. Tento parametr se může projevit zejména u ramene vnitřních sil v případě vícevrstvé výztuže (zadávané její těžíšťovou polohou) a dále pak u osových roztečí při posudku požární odolnosti.

• Rozšíření podporovaných norem o DIN EN 1992-1-1, resp. DIN EN 1992-2 a DIN EN 1992-1-2 (požární odolnost).
• Aktualizace a rozšíření dokumentace
• Česká verze dokumentace
• Součinitel životnosti betonu alfa.cc lze uživatelsky upravovat
• V závislosti na zvolené třídě expozice se po potvrzení příslušného panelu OK nastavuje v parametrech návrhu na MSP normou dovolená šířka trhliny.
• Obsah panelu jednotlivých stupňů využítí zobrazovaný bezprostředně po výpočtu se nyní tiskne i na poslední stránku protokolu.
• Uživatelský materiál lze i po opakovaných výpočtech znovu upravovat. Při změně normy se uživatelský materiál předpínací výztuže již nestává standardním.

• Krytí betonem: skutečné krytí betonem se definuje pomocí parametru c.vL. U jednovrstvé výztuže lze toto buď přímo zadat nebo ponechat hodnotu převzatou z panelu volby třídy prostředí. U vícevrstvé výztuže je třeba tento parametr vždy přímo zadat. Parametr c.vL se současně využívá jako přibližná hodnota osového krytí výztuže u definice dodatečné výztuže na úrovni průřezů nosníku, tj. zpravidla podél jeho svislých hran. Zde se hodnota cv.L automaticky přebírá jako hodnota d1, kterou zde lze uživatelsky lokálně upravit.
• V případě volby návrhů na transportním systému se tiskné zkrácený protokol s informacemi relevantními pouze pro tento stav
• Požární odolnost: kontroluje se minimální výška nosníku u prostupů a osová vzdálenost výzutže od hrany prostupu. Současně byly odstraněna chyba pro případ, kdy leželo těžiště průřezu v místě prostupu.
  Obdélníkové průřezy o šířce 1.00 m, které byly zadány jako nosníkové, se u požární odolnosti posuzují automaticky jako deska.
• Požární odolnost se posuzuje pouze od času t5.
• Dovolené tlaková napětí v betonu v čase t1 je případě předpětí s okamžitou soudržností v licí formě 0.70 fck(t) namísto 0.60 fck(t).

• dle normy
• Fingerloos/Stenzel (Betonkalender 2007)
• Reineck (Betonkalender 2005)

• výpis reakcí od jednotlivých účinků je nyní kompletní,
• osamělá zatížení na konci nosníku vedla v určitých případech na havárii programu
• u výstupu průhybů se v určitých případech protokolovala chybná délka a poměrný průhyb posledního pole.

• odstraněna havárie programu při posouzení požární odolnosti.

• při opakovaném výpočtu docházelo ke snižování dovolené pevnosti vysokopevnostních betonů (od C55 a výše)
• započítatelný stupeň podélného vyztužení pro výpočet hodnoty VRd.ct byl aktualizován dle posledního vydání sešitu 525 a certifikátu Halfen HDB

Ve všech programech s možností zadávání zatížení po polích lze toto volit ve vztahu k počátku nosníku/krokve nebo daného pole. Při změně délky pole se toto zadání zachovává

Opětovná aktivace volby sněhu "Severoněmecké nížina" v případě normy DIN.

• Nové návrhové normy pro dřevěné konstrukce
  všechny programy z oblasti dřevěných konstrukcí byly rozšířeny o návrhové normy:
  
   - obecná EN 1995-1-1
   - ČSN EN 1995-1-1
   - DIN EN 1995-1-1
   - ÖNorm EN 1995-1-1
   - BS EN 1995-1-1
   - starší DIN 1052:2008

Uvedené normy jsou včetně zatížení podle národních větrných a sněhových oblastí.
Implementovány jsou rovněž korespondující požární normy EN 1995-1-2.
 

• Nová návrhová norma pro železobetonové dílce: rozšíření podporovaných norem o DIN EN 1992-1-1

• Ve výstupu normálových napětí bylou jako stáv.Sig tištěn součet Sig.y + Sig.z. Stejně tak jako již dříve u správně počítaného stupně využití eta se nyní redukuje složka napětí v jednom směru. Tímto se shoduje tištěný poměr eta = stáv.Sig / dov.Sig s tištěnými hodnotami napětí.

• pro zatížení sněhem zadávané jako plošná zatížení lze nově zadat zatěžovanou šířku. Následně probíhá automatický přepočet na liniové zatížení v kN/m.
• přímo zadávaná zatížení sněhem jako liniová byla přebírána do statického systému jen částečně
• při vkládání nových polí docházelo k občasné havárii programu
• posouzení rozkmitu: posudek probíhá na ideálním prostém nosníku. Zde bylo opraveno automatické dělení zatížení po polích

• volitelný výstup charakteristických vnitřních účinků a reakcí odděleně podle druhů účinků.

• v případě návrhu na posouvající sílu desky byl chybně stanovován stupeň podélného vyztužení

• oprava výpočtu kontaktních napětí

• zatížení na mříž zadržovače sněhu není dle aktuálního výkladu DIN 1055-5, 5.2 návrhově relevantní. Volba zadržovače sněhu se však nadále odráží v součiniteli zatížení sněhem a jeho případném přesahu na konci střechy.

• ve vyhodnocení tabulky 11 sloupce 2 normy DIN 18800-2 se v případě ohybového vzpěru uvažuje moment M1 v absolutní hodnotě
• u úhlových profilů byl na výpočet poloměru natočení C aplikován menší z hlavních momentů setrvačnosti, což vedlo k nepříznivějším hodnotám posouzení vzpěrné stability při ohybu s kroucením. V případě opraveného výpočtu se dosahuje menší hodnota poloměru natočení úhlového profilu a tím obecně příznivější výsledek posudku. Samostatný ohybový vzpěr a ostatní druhy profilů nejsou tímto zasaženy

Nové návrhové normy pro dřevěné konstrukce
rozšíření podporovaných norem na:

 - obecná EN 1995-1-1
 - ČSN EN 1995-1-1
 - DIN EN 1995-1-1
 - ÖNorm EN 1995-1-1
 - BS EN 1995-1-1
 - starší DIN 1052:2008

Uvedené normy jsou včetně zatížení podle národních větrných a sněhových oblastí.
Implementovány jsou rovněž korespondující požární normy EN 1995-1-2.

Vaznice
Oprava interakční podmínky pro deformace při šikmém ohybu.

Střechy
Oprava identifikace atributu ZS ktegorie H, tj.  QH (nepochozí střechy).

Sloupy
Oprava ve výsledkovém protokolu grafického zobrazení záporných osamělých zatížení s excentricitou.

Pokud bylo v jednom ZS definováno více osamělých zatížení na excentricitě, pak se tato nezohledňovala vždy pro všechna zatížení.

Oprava výpočtu odolnosti vrutů na vytažení.

Oprava výstupů tabulek pro RTconfig.

Aktualizace materiálové databenky CHARMAT.DKA.

Rozšíření materiálové databanky a specifickou tíhu.

Rozšíření výstupu o předpis "rozhodující kombinace".

Pro nosníky, sloupy, desky a běžné krokve se nyní protokoluje rozhodující kombinace i pro reakce.

Rozšíření výstupů normálových napětí MSÚ.

Rozšíření výstupů posouzení požární odolnosti.

Doplnění akt. programové verze do hlavičky výstupu.

Ve výstupních obrázcích se označují zadaná zatížení svým skutečným atributem.

V souladu s návrhy dle EN 1995 probíhá výpočet zatížení větrem a sněhem dle odpovídajících norem EN 1991.

Oprava výztuh na příčný tah vrutů u lepených vazníků.

Pro posudek průhybů může uživatel zadat svoji vlastní mezní hodnotu.

Návrhy dle norem EN 1995-1-1 a EN 1995-1-2
Implementace základní normy EN a dále národních variant DIN EN 1995-1-1 s požární odolností DIN EN 1995-1-2, ÖNORM EN 1995-1-1 s požární odolností ÖNORM EN 1995-1-2.

pro listnaté dřevo s ró >= 450kg/m3 se uvažuje intenzita ohoření dle tabulky 74 normy DIN 4102-22:2004-11, tj. 0,5mm/min. Toto bylo doposud 0,7mm/min.

Oprava posudky vaznice: zde se zohledňovalo oslabení v oblasti podpor jako u krovů. Toto však faktuicky neexistuje.

Oprava výpočtu deformací vaznic s převislými konci a skokovou změnou průřezu.

Požární odolnost sdružené vaznice: oprava výpočtu využití v posudku normálových napětí.

Oprava zobrazovnání zatížení v případě obecné střechy se 2 hambálky.

Oprava návrhu nut.av u stěnových tabulí při jejich oboustranném opláštění

Oprava chybového hlášení při ukončení programu ve Windows 7.

Střechy: oprava generování zatížení větrem zprava.

Výběr materiálu a úpravy materiálových parametrů jsou opět možné.

Aktualizace panelu zobrazení informací o programu.

Obecné horizontálně působící zatížení na povrch terénu s vysokou hodnotou zatížení jsou nyní v grafickém zadání rovněž možné (ukloněná bloková zatížení na HH terénu).
Program interně kontroluje, za jakých podmínek se mají tyto zatížení zohlednit pro smykové kružnice a protokoluje toto do výsledků.

Oprava přiřazení dílčích součinitelů bezpečnosti pro normy EN 1997-1 a CSN EN 1997-1 (používaly se omylem součinitele DIN)

Posouzení stability dle ČSN EN 1997-1, obecné EN 1997-1, DIN EN 1997-1, ÖNORM B 1997-1-1 se zohledněním tříd následků škod a DIN 1054 s aktaulními změnami.

Záporná vztažná šířka b´= b - 2e
Pokud leží bod výslednice z důvodu zatížení a/nebo geometrie stěny mimo její základ na straně výkopu, pak nemají - s vyjímkou posouzení smykové kružnice - obecně jakékoliv další geotechnické posudky smysl. Toto se nyní protokoluje ve výsledcích.

Kontaktní napětí při hladině vody nad základovou spárou
Zatěžovací stavy se ve varováních a chybových hlášeních nezobrazovaly správně. Podmínka přerušení "Hloubka vetknutí t je menší než šířka základu" nebyla definována správně. Vztahovala se na redukovanou šířku základu b´ a ne na b. (viz např. DIN 1054, 7.7.2.3: redukce únosného kontaktního napětí při spodní vodě).

Znaménko osamělého momentu na stěně
Orientace osamělého momentu (odpovídá liniovému momentu v podélném směru stěny), působícího přímo na stěnu, byla ve výpočetním jádře zaměněna. V rafickém prostředí však byl momentzobrazován vždy se správnou orientací.

Posouzení smykové kružnice
Oprava přenosu dat geometrie do výpočtu smykových kružnic pro specifický případ, kdy ve verstvě zeminy vlevo leží hladina vody mezi HH terénu a patkou základu skládajícího se z více polygonálních bodů v jeho  levé části.

Průběh tlaku zeminy
LIMES počítal příliž nízkou hodnotu průběhu tlaku zeminy od proměnných účinků pokud byla zvolena možnost protější smykové kružnice.

Konzola a ostruha
Oprava z důvodu chybné složky tlaku zeminy mezi HH konzoly a šikmým ohraničením nehybného tělesa zeminy. Neobvyklé případy kombinace konzoly při současném použítí trnu patky a polygonálního průběhu stěny nad konzolou nebylo možné doposud posuzovat.

Modifikovaný posudek středního napětí v základové spáře dle norem řady EN 1997 jako součást vnější stability: porovnání dovolených a skotečných hodnot napětí v základové spáře na GEO2.

• ČSN EN 1992-1-1
• obecná EN 1992-1-1
• DIN EN 1992-1-1
• ÖNORM B 1992-1-1
• BS EN 1992-1-1
• nadále podporovány i starší normy DIN 1045:1988 a DIN 1045-1:2008

• ČSN EN 1992-1-1
• obecná EN 1992-1-1
• DIN EN 1992-1-1
• ÖNORM B 1992-1-1
• BS EN 1992-1-1
• nadále podporovány i starší normy DIN 1045:1988 a DIN 1045-1:2008

Modifikovaný posudek středního napětí v základové spáře dle norem řady EN 1997 jako součást vnější stability: porovnání dovolených a skotečných hodnot napětí v základové spáře na GEO2.

• ČSN EN 1992-1-1
• obecná EN 1992-1-1
• DIN EN 1992-1-1
• ÖNORM B 1992-1-1
• BS EN 1992-1-1
• nadále podporovány i starší normy DIN 1045:1988 a DIN 1045-1:2008

V případě požadavku posouzení únosnosti pouze nevyztuženého materiálu odpadá formální v konfiguraci výsledkového dokumentu skok do návrhového nástroje železobetonu.

Definice spcifických materiálů opěrných těles; např. modifikované parametry stěny HDI s možností uložení do databanky materiálů.

Posudek únosnosti uživatelského materiálu analogicky k posudku nevyztuženého normového betonu.

Návrhové řezy pro ŽB roury v DURO a ROHR: opraveno přiřazení návrhové normálové síly k hlavnímu návrhovému momentu. Dosavadí přiřazení těchto hodnot ze dna a vrcholu vedlo na příliš vysoké hodnoty As.

U ŽB rour se zohledňuje podbití součinitelem vnitřních účinků, což vede na zvýšení podélné výztuže.

Odstraněny obtíže v OS Windows 7.

Vyčlenění textů pro možnost cizojazyčných verzí.

• ČSN EN 1992-1-1
• obecná EN 1992-1-1
• DIN EN 1992-1-1
• ÖNORM B 1992-1-1
• BS EN 1992-1-1
• nadále podporovány i starší normy DIN 1045:1988 a DIN 1045-1:2008

Volitelně lze nechat stanovit normativní minimální podélnou výztuž. V každém návrhovém řezu se protokoluje max. dosažená hodnota nut.As.

Alternativní vzorec výpočtu součinitele klidového tlaku zeminy k_oh dle ÖNORM B 4434 se omezuje na sklon svahu beta <= phi, neboť tenti vzorec nedává z geotechnického hlediska pro větší úhly smyl.

Panel "Data těsnící stěny" návrhového nástroje WWdim byl rozšířen.
Pro těsnící stěny, jejichž zámky leží v oblasti stojiny, nyní může být předepsána max. smyková síla na slisovací bod. Doposud to bylo 75 kN na slisovací bob dle návrhu Weißenbacha: Stavební jámy III pevně zaražené. Hodnota default je stále 75 kN. Max. slisovací síla je nyní omezena na max. 150 kN na slisovací bod.

ÖNORM B 1997-1-1
V panelu Dílčí součinitele odolností se v případě ÖNORM B 1997-1-1 částečně překratě zobrazovala nabídka tříd následných škod.

Oprava superpozice tlaku zeminy
Oprava superpozice tlaku zeminy pro případy, kdy se v jednom stavebním stádiu vyskytla na dvou a více tělesech usmysknutí železniční bloková zatížení s odstředivou silou a postraním rázem.

EB 14 a EB 25
Doposud mohla být zohledněna návrhová hodnota odolnosti na malých tlakových plochách dle EB 14, kap. 5.3.4. Snížená hodnota odolnosti vede na větší hloubku vetknutí záporové stěny volně uložené do zeminy. Analogick ylze nyní pro záporovou stěnu plně vetknutou dle Bluma nyní zadat volitelně redukovanou odlonost dle EB 25, kap 5.4.5. U vazkých a organických zemin, které se počítají s plným vetknutím, by se měla tato volba v každém případě použít. Obecně toto povede opět na větší hloubku vetknutí.

Vylepšení měřítkového výkresu stavebního stádia
Kótování vrstev zeminy je nyní vpravo a ne vlevo.
Kóty vodní hladiny jsou nyní přímo na čáře vodní hladiny.

Výstup k hydraulické ztrátě stability podloží
Při zvoleném posudku hydraulické stability podloží se tisknul nepotřebný, zbytkový posudek v případech, kdy v důsledku chybějící propustnosti vrstev zeminy nemohl vznikat žádný tlak proudění. Pro posudek hydraulické stabilitu podloží musí být všechny vrstvy propustné. Jinak není posudek prováděn.

Součinitel fy u svislého posudku
Součinitel fy na stanovení kořenového tlaku Qsg,k = kappa*h*qs* ft * fy[kN/m] se standardně uvažuje s hodnotou 1.0. Obecně nemůže být menší; avšak za určitých okolností může být i větší než 1.0. Mezní napětí kořenového tlaku je silně závislé na spec. tíze zeminy mezi dnem výkopu a patkou stěny. Pokud je zeminy pod dnem výkopu zavodněná, pak je dov. kořenový tlak o to menší (součinitel fy = 1.0)
Pokud voda ve výkopu poklesne, pak se možný dov. kořenový tlak zvětšuje. Pokud je hladina vody pod patkou stěny, pak je kořenový tlak největší. Za této konstelace a homogenních podmínek je fy = gama_zeminy/gama_zavodněné_zeminy. Při vrstvách zeminy a/nebo hladině vody mezi dnem výkopu a patkou stěny je třeba uvažovat v uvedeném výrazu mocnostní podíly jednotlivých vrstev.

Rozšíření redistribuce
Tlak zeminy v důsledku stálých blokových zatížení lze není přičíst k redistribuovanému tlaku. Běžně se tento superponuje s tlakem zeminy od vlastní tíhy a redistribuje následně. (To odpovídá KC=7 dle sterého programu Qwalls).

Záporné tlaky vody volitelně nulové
Záporné tlaky vody (podtlak z proudění) lze volitelně nastavit na nulu: podtlak může vzniknout velmi zřídka, pokud je vrstva zeminy přivádějící vodu podstatně méně propustná než vrstva pod ní.

Součinitele odolnosti dle Pregla (Sokolowsky)
Rozšíření výpočtu odolnosti pro zakřivené smykové plochy jako volitelná alternativa k metodě Caquot-Kerisel dle DIN 4085:2007.

Rozšíření a zlepšení měřítkových výstupů:
Ve výkresech systému všech stavebních stádií se nyní tisknou numerické údaje k okrajovým podmínkám patky stěny a legenda k vyskytujícím se vrstvám zeminy. Ve výkrese systému 1. stavebního stádia se navíc tisknou výsledky z návrhů, pokud proběhnul návrh ve WWdim. Výšky se nyní na všech výkresech zobrazují správně, nezávisle na skutečné souřadnici hlavy stěny a uživatelského kladného směru Z.

Rozšíření rozhraní na WWdim
Přenosový soubor *.wdi, tj. data pro návrhový nástroj WWdim, byl rozšířen o průběhy charakteristických vnitřních účinků všech stavebních fází. Navíc obsahuje tento soubor počáteční hodnoty pro návrhy železobetonu na MSÚ/MSP podzemních stěn a stěn z vrtaných pilot.

Rozšířením a formální změnou v databance profilů pilotových a těsnících stěn se nenačítaly všechny jejich potřebné tuhostní parametry .

Oprava padání verze RTwalls kompakt při pokusu o vstup do záložky Rozšířený tlak zeminy.

Obálka stěny s proměnnými ZS v různých stavebních stádiích se nepočítala správně. Počítala se pouze s posledního stavebního stádia. Nyní se počítá ze všech nezávisle na přiřazeném ZS.

Zpětný zásyp s různými výškami hladiny vody před a za stěnou:
Při existujícím vodním tlaku se u vodorovného a svislého posudku nerozlišovaly oba podíly ze zemního a vodního tlaku. Tím pak byla svislá složkka příliš velká.

Výkres smykové kružnice v RTviewer:
V případě nenulových souřadnic vztaženého bodu hlavy stěny xo/zo a kladné osy Z směrem nahoru se smyková kružnice ve výstupu polohovala chybně.

V případě stěny s podporami s vetknutou patkou a proměnnými zatíženími se v rekapitulaci kotevních sil a rekací v podporách nezapočítávala složka od proměnných zatížení.

Mobilizovaná odolnost zeminy u rozložených pilotových stěn:
v souvislosti s četnými funkčními rozšířeními a změnami v předcházející verzi 11.2 Build 20042011 se mobilizovaná odolnost zeminy u rozložených stěn z vrtaných pilot nepočítala při výpočtu charakteristických vnitřních účinků g a q přesně. Toto bylo opraveno. Nezávisle na tom se přesto správně počítala nutná hloubka vetknutí.

Pokud se stádia výkopu počítají se zohledněním metodiky EB 102, pak se nyní pro stádia zpětného zásypu metodika EB 102 automaticky deaktivuje.

Modifikace posudku hydraulické stability podloží  na EQU.
Modifikace posudku globální stability v hluboké kluzné spáře v souvislosti s EC7.
Souvicející úpravy a rozšíření grafického proostředí, výpočtů a protokolu.

Doplnění názvu konkrétní geotechnické normy EC7 do protokolu.

Uživatelský vodní tlak při hladině nad HH terénu na straně zeminy:
Oprava horizontálního posudku, ve kterém chyběl uživatelsky zadaný vodní tlak integrovaný mezi hranou terénu a hladinou vody. Doplnění grafického průběhu uživatelského vodního tlaku do protokolu.

Uživatelské profily ze souboru userprof.dat:
V RTwalls se oproti WWDIM zobrazovala pouze první položka ze souboru userprof.dat.

Úprava automatického výpočtu smykové plochy Asq = 5/6 *A v případě „podzemní stěny“ s variací tloušťky stěny d.

V případě částečně vetknuté stěny držené podporami pouze nad úrovní výkopu chyběl v posudku horizontálních sil podíl těchto reakcí. Výpočet byl přesto správný.

Modifikovaný posudek středního napětí v základové spáře dle norem řady EN 1997 jako součást vnější stability: porovnání dovolených a skotečných hodnot napětí v základové spáře na GEO2.

Posouzení statické rovnováhy na EQU pro všechny drhy geometrie stěn.

Oprava výpočtu smykové kružnice pro případ obdélníkových prvků gabionu na polygonálním základě. Fixní bod smykové kružnice ležel chybně na nejnižším pravém vrcholu obdélníkového prvku a ne na polygonálnímzákladě, což vedlo na nižší stabilitu svahu.

Vyčištění databanky vrstev zeminy

Úpravy a rozšíření související s aplikacemi RTbetonverbund a PONTI.

Rozšíření funkčního rozsahu o seizmickou analýzu a návrh ŽB prostorových výpočetních modelů pozemních staveb metodou modální spektrální odezvy se zohledněním více vlastních tvarů

Rozšíření a aktualizace uživatelských příruček

Metoda modální spektrální odezvy se zohledněním více vlastních tvarů pro obecné prostorové výpočetní modely FEM.

Seizmická analýza dle norem EN 1998-1 vč. NA pro DE, AT, CZ a dle DIN 4149.

standardní návrhová spektra dle norem EN, DIN, ÖNorm nebo jejich vlastní definice.

Statistická kombinační metoda SRSS nebo CQC pro maximální hodnoty, automatická volba vhodné metody.

Výstup součtů hmot, deformací a seizmických sil pro celý model a po podlažích.

Grafické zobrazení návrhového spektra vč. obrázku do protokolu.

Oprava přenosu vnitřních účinků do komponenty NAZWEI v případě návrhů na MS únavy.
(pokud byla Balken/N(x) rozhodující kombinací, pak byly vzájemně prohozené ohybové momenty a normálové síly (závislé/řídící účinky).

Napětí při dolním povrchu ve směru Y se zohledněním vzniku trhlin se u některých projektů zapisovala chybně do databanky.

Posudek vodotěsnosti
U posudku vodotěsnosti (stabilní trhliny) se podle stavu průřezu s/bez trhlin prokazuje výška tlačené zóny. Tyto výsledky lze nyní zobrazovat i graficky na výpočetním modelu.

Posouzení hydratace
U plošných konstrukcí a nosníků z vodonepropustného betonu lze navrhovat současně v jednom programovém běhu minimální výztuž na omezení šířky trhlin v důsledku odtoku hydratačního tepla (ranné vynucené centrické přetvoření), spolu s minimální výztuží na stabilní trhliny (ranné vynucené přetvoření). V tomto případě je třeba nastavit časy vzniku širokých trhlin a stabilních trhlin na 5 dnů.
Pro pozdější vynucená přetvoření je třeba 2. výpočetní běh s časy >= 28 dnů.

Seizmická návrhová situace
Návrh na MSÚ pro mimořádnou seizmickou situaci probíhá pro nastavenou návrhovou normu (ČSN EN, EN, DIN-EN, ÖNORM-EN, BS-EN) se zohledněním zvolené třídy duktility konstrukce jako integrovaný návrh automaticky v návaznosti na všechny předcházející návrhy, po stálé návrhové situaci na MSÚ, popř. MSP a MS únavy. Navrhuje se na 100% průřezu.
Na výpočetním modelu se pak zobrazuje obálka mx. As ze všech mezních stavů, přičrm lez na každém místě konstrukce zjisti rozhodující mezní stav. Nově zavedený sympol EQ pak odpovídá MSÚ při seizmické situaci. Detailní protokol návrhu umožňuje kontrolu všech výsledků.

Standardní nastavení tečného součinitele, který při tahovém výpadku elasického uložení  definuje, jakým podílem se má zohlednit horizontální složka uložení, je 0 (bez horizontálního uložení).

V panelu Možnosti > Výpočet > Zatěžovací stav se nyní u každého st. stavu zobrazuje jeho definovaný čas.

Zvětšen panel voleb viditelností.

Popis materiálu plochy se nyní zobrazuje vždy v jením těžišti.

Vytovření nosníku na liniích: pokud se změnil typ linie, pak se ztratilo přiřazení průřezu k nosníku a nemohlo být ani nově přiřazeno.

Oprava funkce Nosníkové zatížení > Kopírovat > Podél > Zať. makro podél nosníku .

Oprava zadání ortotropie materiálu u stroních desek.

Předpínací síly při okamžité soudržnosti (v licí formě)
V důsledku předpínání zatuhnutého betonu jsou efektivní předpínací síly při uvolnění napínacích lan vlivem elastickéo stlačení betonu nižší než původní předpínací síla.
Tento efekt se nyní zohledňuje ve výpočtu vnitřních účinků, které nyní odpovídají efektivní síle předpětí.
Způsob zadání a grafický průběh předpínací síly jednotlivých lan nadále odpovídají jemenovitým hodnotám. Vypočtené ekvivalentní zatížení od předpětí pak odpovídá již efektivní síle předpětí stanovené z ideálních kabelů s okamžitou soudržností přiřazených do stejného zatěžovacího stavu.

Návrhy ŽB havarovaly v případě, že byly obsaženy prázdné návrhové oblasti, tj. bez konečných prvků

Zvětšen panel voleb viditelností.

Rozšířen protokol ortotropního materiálu stropních desek. Nově se protokulují zadané geometrické parametry stropu.
U skutečně ortotropního materiálu se pak protokolují zadaná hodnoty E.

Při zadávání schémata vyztužení le nyní v zobrazení průřezů označovat i úsekovou výztuž.

Při novém vytváření 1. výztuže úseku v průřezu se doposud zobrazovaly spočtené hodnoty As jako nedefinované. Tyto se nyní počítají správně.

Oprava padání programu při definici kruhové výztuže a označení hrany průřezu.

Zrychlené načítání projektů. Toto se projeví v závislosti na konkrétních datech projektu a může být až 10x rychlejší než dříve.

Přístup na aktualizované a rozšířené ocelové profily ze Základních nástrojů 11.0.

Při kombinacích reakcí jsou nyní automaticky aktivovány i posuvy jako závislé veličiny. Totéž pro opačný případ.

Návrhové parametry nosníku na posouvající sílu se přebírají

V řízení návrhů nyní pouze jedno tlačítko na star výpočtu

Rozšíření podporovaných norem o DIN EN
Veškeré návrhy a posudky na MSÚ, MSP a MS únavy byly kompletně rozšířeny o podporu nových pozemních norem DIN EN 1992-1-1, požární odolnost DIN EN 1992-1-2 a mostních norem DIN EN 1992-2.

Navýšení meze počtu plošných prvků v návrzích jako jeden dílec (něpř. stropní deska).

Oprava protokolu návrhových parametrů.

Řízení návrhů zohledňuje u průvlaků ohybové momenty ze sousedních desek.

Nastavení volby posudku dekomprese zůstává zachováno.

Široké trhliny: u tažených dílců se parametr Kc nastavuje na hodnutu 1 až při osovém napětí Sigc.s >= fcteff.

Pokud byly smazány všechny výsledky přes navigátor, pak se toto projeví i v Řízení návrhů automatixkým zatržení nutnosti provedení výpočtu FEM a kombinací.

Oprava padání programu při editaci osamělých zatížení.

Zobrazení elastického linieového uložení na hladině model symboly pružin.

Vrstevnaté podloží: oprava interpretace souřadnic vrtných profilů u šikmých vrstev.

Ukončení Vyhodnocení s uložením ukládá i viditelnost subsystémů.

Prosté pruty (kyvné stojky) nelze zvolit pro posudek vzpěrné stability.

Odstraněny problémy s detailním výstupem zvolených prvků.

Nový německý předpis přepočtu a sanace mostů "Nachrechnungsrichtlinie 05/2011"
Aktuální programová verze splňuje požadavky tzv. 1 a 2 stupně přepočtů.

Sanace mostů
Je principielně možná sanace dvoustupňovým předpětím:
- 1. stupeň dodatečné předpětí (t0 - t1),
- 2. stupeň externí předpětí resp. dodatečné + externí předpětí (t1 - too). Čas t0 by byl v tomto případě čas vzniku mostu, čas t1 čas sanace a čas too plánovaná zbytková životnost.

Zesílení mostu
Zesílení mostu přibetonávkou monolitické desky lze prakticky modelovat pomocí PONTIbetonverbund.

Cílová úroveň zatížení
V programu jsou jako zatěžovací makra pro silniční mosty k dispozici rozdílné úrovně cílových zatížení:
- zatěžovací schéma LM1 dle DIN-Fb 101 (stupeň 1 + 2)
- zatěžovací schéma SLW60/30 dle DIN 1072 (stupeň 2)
- zatěžovací schéma SLW60 dle DIN 1072 (stupeň 2)
- zatěžovací schéma SLW30 dle DIN 1072 (stupeň 2)
Od stupně 2 platí zbytková životnost <= 20 roků.

Dílčí součinitelé
Všechny dílčí a kombinační součinitelé účinků mohou být uživatelsky upravovány. Toto platí i pro součinitele spolehlivosti materiálů.

Rekapitulace stupňů využití
Všechny stupně využití vyplývající z MSÚ, MSP a MS únavy se tabelárně přehledně tisknou spolu se zbytkovou životností, a to
- samostatně po návrhových řezech a posudcích a jako skupiny pro MSÚ, MSP, MS únavy
- maximální stupně využití pro MSÚ, MSP, MS únavy daného dílce.
Dále je k dispozici grafický průběh všech stupňů využití podél dílce.

Výjimečná návrhová kombinace pro schopnost předvídatelnosti
Úprava výjimečné návrhové kombinace dle "Prováděcích předpisů k SpRK", tj. teplota se uvažuje podílem 100%.

Počet předpínacích kabelů
Maximální počet ideálních předpínacích kabelů je 99, v NAZWEI 100.

Hlavní tahová napětí
Hlavní tahová napětí se počítají pouze pokud h/bw >= 3; tj. až od určité štíhlosti stojny. Kromě toho se ve střednicové ploše prokazují hlavní tahová napětí v důsledku V+T.

Předpis přepočtu a sanace mostů "Nachrechnungsrichtlinie 05/2011"
- únosnost na posouvající sílu a na kroucení se zjišťuje bez minimální výztuže na posouvající sílu
- předepsání stávající příčné výztuže analogicky k podélné výztuži prozatím není možné, ale bude v nejbližší době umožněno
- pro návrh na posouvající sílu byl upraven minimální sklon tlačených diagonál theta >= 18,4 stupňů, úhel tlačených diagonál lze popř. přímo zadat (platí pro objekty z předpjatého betonu bez podstatných smykových trhlin <= 0,2 mm)
- pro návrh na kroucení lze zadat úhel tlačených diagonál theta = 30 stupňů nezávisle na návrhu na posouvající sílu
- dle DIN-Fb se vytváří výjimečné návrhové kombinace pro posouzení celistvosti, tak aby bylo možné vyšetřit schopnost předvídatelnosti.

Stará norma DIN
Návrhové kombinace mohou být pro ohybovou únosnost generovány podle staré normy DIN, tj. při odpovídající volbě starší normy DIN mohou být v programech HAUZU/NAZWEI vedeny posudky únosnosti na ohyb.

Posouzení smyku
Únosnost na posouvající sílu a kroucení může být opět vedena dle staré normy DIN 4227-1:1995 - volitelně se zohledněním minimální smykové výztuže.

Stará norma DIN
Rozkmity napětí v měkké a předpjaté výztuži v pracovních spárách mohou být posuzovány opět podle staré DIN 4227-1, resp. "Prováděcího předpisu k pracovním spárám" z roku 1998. Navíc lze volitelně zohlednit minimální výztuž dle DIN 4227-1/A1.
V tomto smyslu jsou v souladu s předpisem přepočtů a sanace mostů 4.2(7) proveditelné všechny posudky únosnosti a pracovních spar.

Materiály
V souladu s předpisem na přepočet a sanace mostů mohou být zadány různé materiály pro beton, měkkou a předpjatou výztuž. Např. při výpočtu dle DIN-Fb je třeba
- přepočíst beton na DIN-Fb
- zadat měkkou a předpjatou výztuž dle staré normy DIN.
Přitom se návrhové parametry ocelí automaticky přepočtou v souladu s DIN-Fb, tj. z ß0.2 automaticky na fp0.1,d.

U posudku schopnosti předvídatelnosti se návrhové parametry přepočítávají dle "Prováděcího předpisu k  SpRK", tj. z ßs se počítá střední hodnota.

Dílčí součinitelé
Dílčí součinitelé na straně účinků a odolností mohou být individuálně upraveny. Minimální součinitelé spolehlivosti na straně materiálů přitom nelze podkročit.

Stupeň využití u posudku širokých trhlin
Stupně využití z posudku širokých trhlin jsou součástí stupňů využití omezení trhlin obecně.

Schopnost předvídatelnosti
Pro pravděpodobnostní posudek se navíc tiskne zaokrouhlený počet zbývajících skutečných kabelů a stávající počet skutečných předpínacích kabelů.

Výsledkové grafiky
Grafické zobrazení výsledků bylo zjednodušeno, tj. pro každý dílec se nyní generuje
- průběh se všemi stupněmi využití MSÚ, MSP, MS únavy
- průběh zbytkové bezpečnosti a redukovaná plocha předpjaté výztuže při časté návrhové kombinaci.

Napětí průřezů plošných prvků s trhlinami (MSP)
Napětí průřezu s trhlinami se u plošných prvků ukládala chybně, tudíž se ve vyhodnocení TRIMAS nezobrazovaly správné výsledky.

Posudek vodotěsnosti
U posudku vodotěsnosti (stabilní trhliny) se prokazuje výška tlačené zóny - spočtená dle skutečného stavu s trhlinou nebo bez. Tento výsledek lze nyní v TRIMAS graficky zobrazit.

Komorové průřezy
Pokud horní pásnice komorového průřezu obsahovala ve svislém směru skokové změny průřezu, docházelo k chybám v generování hran výztuže.

Odstraněny problémy tisku, posouzení únosnosti, v případech kdy byly pro stav únosnosti potlačeny veškeré předpínací kabely.

Oprava délek cest v okně protokolu výpočtu.

Rozkmit napětí
Únosný rozkmit napětí pro betonářskou výztuž s průměrem d > 28 mm se dle normy redukuje na 145 N/mm² (z běžné hodnoty 175 N/mm² pro d<= 28 mm).
V komponentě  NAZWEI se dovolený rozkmit redukoval nejprve na 145 a následně součinitelem 0,8, což vedlo na zbytečně nízkou hodnotu 101 N/mm². Nyní se pracuje se správnou hodnotou dovoleného rozkmitu napětí pro d > 28 mm: 145/1,15 = 126 N/mm².

Předpis na přepočet a sanaci mostů "Nachrechnungsrichtlinie 05/2011"
- ohybová únosnost a všechny další posudky se vedou se zohledněním stávající podélné výztuže a bez zohlednění minimální povrchové výztuže, tj. je třeba zadat skutečnou výztuž, přitom může být úroveň zatížení i Ed/Er > 1.00
- pokud není materiál degradován, pak se zadává materiál dle příslušné tabulky předpisu: beton C8 až C50 a výztuž B220 až B500
- pokud je materiál degradován, mohou být zadány jeho charakteristické pevnosti fck a fyk a všechny další hodnoty počítá program z těchto automaticky
- pokud je u omezení šířky trhlin skutečná šířka trhliny větší než dovolená šířka, neprobíhá návrh, tj. návrhová iterace se přeruší a využití je wk.prov/wk.req > 1.00
- u dovoleného rozkmitu napětí předpínací výztuže se na MS únavy rozlišuje mezi běžným řezem a pracovní spárou. U pracovních spár je dovolený rozkmit nastaven na 80 MPa a může být upraven jako 19. parametr datového řádku MATE
- pokud je stávající rozkmit napětí v pracovní spáře větší než únosný, tj. využití > 1.0, pak se u posudku ekvivalentního poškození únavou automaticky zobrazuje zbytková životnost

Schopnost předvídatelnosti
U předpjatých dílců ohrožených napěťově-trhlinovou korozí (SpRK) může být po průřezech vyšetřována schopnost indikace rizika kolapsu průřezu předcházejícím vznikem ohybových trhlin (schopnost předvídatelnosti). Metody tohoto posudku vycházejí z předpisu "Handlungsanweisung zur Überprüfung und Beurteilung älterer Brücken".

Výztuž na celistvost
Tento posudek není nový (STEU MINB 2)! Spolu s posudkem schopnosti předvídatelnosti upozorňujeme, že v programu může být výpočet výztuže na celistvost proveden jako posudek ohybové únosnosti pro výjimečnou návrhovou kombinaci se součiniteli spolehlivosti materiálů pro mimořádnou návrhovou situaci. Výsledná nutná podélná výztuž je pak vlastně výztuží na celistvost, která se dále zohledňuje jako minimální výztuž u posudku ohybové únosnosti a širokých trhlin.

Staré normy DIN
Ohybovou únosnost lze opět posuzovat podle starších norem DIN 4227-1:1995 a DIN 1045:1988 - volitelně se zohledněním konstrukční, resp. průřezově závislé minimální výztuže.

Posouzení hydratace
U plošných konstrukcí a nosníků z vodonepropustného betonu lze navrhovat současně v jednom programovém běhu minimální výztuž na omezení šířky trhlin v důsledku odtoku hydratačního tepla (ranné vynucené centrické přetvoření), spolu s minimální výztuží na stabilní trhliny (ranné vynucené přetvoření). V tomto případě je třeba nastavit časy vzniku širokých trhlin a stabilních trhlin na 5 dnů.
Pro pozdější vynucená přetvoření je třeba 2. výpočetní běh s časy >= 28 dnů.

Počítače s procesory AMD
Na všech počítačích s procesory AMD docházelo vlicem překladače Intel k havárii programu. Objevovalo se hlášení: "illegal instruction". Příčina byla odstraněna.

Windows 7 bez administrátorských práv
Soubory profilů PONTI v programové složce - Quer3.pro, Hauzu.pro, Ponti.pro - se nyní otevírají jen v režimu jen pro čtení.

Dekomprese ve 2. intervalu dotvarování při etapovité výstavbě
Oprava napětí v důsledku redistribuce vnitřních účinků na statickém systému. Tento problém se projevoval tehdy, pokud vedle zatížení s vlivem na dotvarování v čase t0 V0/G existovala i tato zatížení pro čas t1 Vz/Gz.

Návrh na smyk v tažených pásnicích komorových průřezů
U torzní únosnosti tažených pásnic komorových průřezů docházelo v důsledku spočteného úhlu tlačených diagonál k problémům. Toto bylo odstraněno.

Formát tiskové strany posudků
Formát tiskové strany posudků lze nyní definovat i bez řádků standardní patičky. Toto se nastavuje v souboru "ponti.pro" v instalační složce ...\Program Files\rib\win\ponti\profile. Namísto hodnoty "0" se na řádku "504" uveden hodnota "1" (toto je nyní nastaveno již jako standard u české instalace).

Nutné návrhové parametry pro sanaci a zesilování stavajících předpjatých mostů
- životnost too lze zadat přesněji ve dnech
- čas vzniku trhlin < 28 dnů, aby bylo vždy posouzeno omezení šířka trhlin
- nastavit šířky trhlin a rozkmity napětí na odpovídající hodnoty
- nastavit dílčí spolehlivosti materiálů na odpovídající hodnoty
- upravit materiálové parametry betonu, výztuže a kabelů
- starší výztuže fyk <= 420 se přepočítávají na parabolicko-obdélníkový diagram dle nových norem; u všech výztuží fyk > 420 je třeba zadat nocý materiál.
- betony, které neodpovídají současnému normativnímu standardu se musí analogicky definovat přes svůj název, např. při fck=32.5 -> "C32.5"
- min. sklon tlačených diagonál zvýšit, přičemž by mělo být min theta >= 18.6°
=> za těchto předpokladů obsahuje stručný výstup max. stupně využití na MSÚ, MSP a MS únavy.

Lávky pro pěší a cyklisty
U lávek pro pěší a cyklisty zatěžovací kategorie 2 nelze nadále zadávat rovnoměrná zatížení dopravou, tj. je třeba buď použít zatížení kategorie 1 (jen UDL) nebo počítat pouze se zatíženími kategorie 2 (nápravy). Pokud se má uplatnit obojí, pak je třeba nastavit typ mostu jako "silniční".

Nově zavedeno dvoustupňové předpětí
Pro zesilování stávajících mostů bylo zavedno dvoustupňové předpětí. Toto lze však alternativně využít i u zcela nových mostů, pokud jsou např. komůrkové průřezy předpínány nejprve interně a až značně později i externě.

Předpoklady kombinovaného interního a externího předpětí:
- 1. stupeň předpětí obsahuje výlučně interní kabely s/bez soudržnosti
- 1. stupeň předpětí obsahuje výlučně externí kabely, které se aktivují v čase zesilování / sanace konstrukce

Výpočet sanace / zesílení konstrukce probíhá ve 2 výpočtech:
- 1. výpočet: monoliticky nebo etapovitě stavěný statický systém s jednostupňovým předpětím, např. pro časový interval to/t1/too = 10/180/10950 dnů, se stávající výztuží, bez minimální výztuže, s nastavením návrhových parametrů tak, aby nedocházelo k iterativnímu navýšení výztuže
- 2. výpočet: stejný statický systém jako ad 1) avšak s 2. stupněm předpětí, např. pro časový interval to/t1/too = 10/10950/36500 dnů; tj. od času 10 dnů působí 1. stupeň předpětí, od času 10950 dnů působí navíc i  2. stupeň předpětí, too pak zde odpovídá 100 rokům, může však být libovolný, viz 2.parametr zadání HAUZU "STEU NUTZ"
- oba tyto výpočetní běhy pracují s týmiž daty projektu. Je třeba pouze přenastavit parametry v řízení návrhů u typů záznamů KRIS a ZUOR. Statický systém, zatížení a předpětí zůstávají beze změny.

Ztráty předpětí vlivem dotvarování, smršťování a relaxace se tisknou samostatně pro každý stupeň předpětí zvlášť, tj. při 2-stupňovém předpětí se tisknou samostatně ztráty pro 1. a pro 2. stupeň předpětí.

Výztuž na celistvost a externí předpětí
Pro předpis výztuže na celistvost se počítají napětí, do kterých se nezapočítává staticky určitý podíl interního předpětí, tj. externí předpětí se zohledňuje na straně účinků.

Třídy expozice
Správný přenos tříd expozice z grafického zadání TRIMAS u návrhových parametrů dílce (nosníku) do vlastního zadání pro HAUZU/NAZWEI. Tímto se řídí zejména návrhy a posudky na MSP.

dov. napětí ve stádiu výstavby
Oprava grafického průběhu dov. napětí ve stádiu výstavby při výpočtu typu "Normálová napětí stavebního stavu". Numerické výsledky byly přesto OK.

Oprava padání programu pokud délka datové cesty projektu přesáhla délku tiskové hlavičky.

Vznik širokých trhlin
Posudek vzniku širokých trhlin, resp. návrh minimální výztuže na jejich zamezení lze nyní nezávisle na druhu předpětí zepnout nebo vypnout pomocí STEU ERIS 0. Vzhledem k tomu, že u zesilování stávajících mostu lze předpokládat ukončený vznikm trhlin není výztuž na omezení jejich šířky nutná.

Výztuž podél hrany průřezů
Jednotlivé hrany průřezu lze vyloučit z výpočtu příslušné nutné výztuže přímým zadáním "BEWL", minAs=maxAs=0,00 .

Nové návrhové normy
Vedle původní normy DIN Fachbericht 104 je od verze 11.0 k dsipozici i základní evropská norma EN 1994-2 vycházející z normy EN 1994-1-1 a dále pak norma DIN EN 1994-2.
- únosnost průřezů dle EN 1993-1-1 s novými dílčími spolehlivostmi materiálů a interakčními mezemi
- rozšířené posudky minimální výztuže na zamezení vzniku širokých trhlin
- odlišné materiálové parametry při posudku omezení šířky trhliny
- větší moduly betonu Ecm a tím odlišné hodnoty redukčních součionitelů oproti normě DIN Fachbericht
- modifikovaný výpočet součinitelů smršťování, tj. podíl smršťování sesycháním se počítá nově
- modifikovaný výpočet podélné smykové únosnosti spřahovacích trnů na mezním stavu únosnosti
- modifikovaný výpočet únavové pevnosti betonu u posouzení smyku betonové pásnice
- aj.

Úpravy pro cizojazyčné programové verze.

Přepracování německé dokumentace Základy

Modul Ecm
E-Modul betonu může být přímo k přiřazenému druhu (záložka BET) upraven odlišně od normové hodnoty. Tímto se změní redukční součinitele.

Přenos materiálových parametrů z průřezového programu VQ1 do TRIMASu byl rozšířen, takže se přenášejí všechny parametry.

Jednoznačné zadání u torzních momentů setrvačnosti Ix a Iz
- zatrženo: uživatelské zadání
- nezatrženo: automatický výpočet

Kotevní výztuž proti štěpení
Oprava výpočtu přenosové délky předpínacích lan jednotlivých prefabrikátů zmonolitněných mostů o více polích.

Dekomprese
V případě dvoustupňového předpětí se dekomprese prokazuje pro tento čas až po jeho aktivaci.

Uživatelský materiál lze i po opakovaných výpočtech znovu upravovat. Při změně normy se uživatelský materiál předpínací výztuže již nestává standardním.

Konstrukční třídy dle EN jsou nyní volitelné S1 až S6. Toto nastavení nemá žádný vliv na návrh. Zobrazují se pouze krytí betonem dle tabulky 4.4. Rozhodující pro návrh jsou třídy expozice.

Dovolená šířka trhliny se po změně normy a po potvrzení panelu nastavení třídy expozice nastavuje na korespondující dovolenou hodnotu.

Při zadávání nového průřezu se jako standard nabízí obecný nosníkový průřez zdvojené T.

Případné koncové přesahy prefabrikátů přes úložný práh se nyní přebírají ze zadání FEM správně. Díky tomu lze u koncových ložisek uvažovat výhodnější uspořádání smykové výztuže

Oprava tiskového výstupu efektivního obvodu a tloušťky zohledněného u dotvarování a smršťování

Průřezové parametry na kroucení
Pokud v průřezovém programu nebyly zadány parametry průřezu na kroucení, pak se tyto v programu automaticky spočítají. Vzhledem  ktomu, že tyto parametry závisí nejen na průřezu, ale i na statickém schématu, měly by být uživatelem zkontrolovány a upraveny; pokud jsou pro výpočet a návrhy relevantní.

Při opakovaném provedení návrhu na témže nosníku bez předchozího ukončení vlastního návrhového prostředí docházelo k interní záměně průřezů, čímž byly výsledky druhého a všech následujících návrhových běhů nepoužitelné.

Výztuž spoje pásnice v tlačené zóně
Výztuž spoje pásnice se počítá přibližným způsobem na průřezu. Tato metoda neodpovídá oblastem průběhu sposouvající síly, přesto se však ve stavební praxi běžně používá.

Při plotrování se písma TrueType v určitých případech zobrazovala na místech, kde nebyla viditelná. Tento problém clippingu byl odstraněn.

Funkce úprav segmentů superpolygonů pracují nyní správně i ve výkresech načtených ze staršího formátu.

Další konzolidace možností přířazení různých vlastností segmentům superpolygonů.

Export TRIMAS: odstraněný problémy s konstrukčními dílci bez materiálu.

Přepracování rozhraní importu dat DWG/DXF.
Tímto je podstatně vylepšen import dat včetně až do verze AutoCAD 2010.

Bezplatný shareware na připomínkování a korektury výkresů ve formátu ZEICON^®